Курсовая работа: Отопление и вентиляция гражданского здания г. Воронежа

Расчет нагревательных приборов сводится к определению поверхности нагрева нагревательного прибора по формуле

, м2,

где  - требуемая теплоотдача прибора, Вт;

 - коэффициент теплопередачи прибора определяем по [3], Вт/(м2·оС);

 - средняя температура теплоносителя в приборе, оС;

 - температура теплоносителя на входе в нагревательный прибор, оС;

 - температура теплоносителя на выходе из нагревательного прибора, оС;

 - коэффициент, учитывающий остывание воды в трубах. Определяем по таблице III.20 [1] для двухтрубных систем с нижней разводкой;

 - коэффициент, учитывающий способ установки нагревательного прибора. Определяем по таблице III.21 [1];

 - коэффициент, учитывающий число секций в радиаторе определяем по таблице III.24 [1].

Для секционных радиаторов число секций в нагревательном приборе

,

где  - поверхность одной секции, м2.

Определяется фактическая теплоотдача прибора

, Вт

где  - принятое количество секций в нагревательном приборе, шт.

Расхождение между принятой и фактической теплоотдачей

.

Допустимое расхождение  %

В качестве требуемой теплоотдачи прибора принимаем общие теплопотери помещения.

Для двухтрубной системы принимаем

Температура теплоносителя на входе в нагревательный прибор  оС;

Температура теплоносителя на выходе из нагревательного прибора  оС;

 оС.

По таблице III.7 [1] определяем для чугунных радиаторов М-140 поверхность одной секции  м2.

Таблица 2. Расчет нагревательных приборов

5. Расчет котлов и вспомогательного оборудования

Суммарная поверхность нагрева котлов определяется по формуле [1]      

, м2

где  - коэффициент запаса на производительные потери тепла при нижней разводке трубопроводов;

 - расчетное количество тепла, ккал/ч;

 - тепловое напряжение поверхности нагрева, ккал/(м2·ч).

В качестве расчетного количества тепла принимаем суммарные теплопотери всего здания .

По таблице V.13 определяем тепловое напряжение поверхности нагрева.

Для котлов типа КЧМ-2 при сжигании сортированного антрацита:

 ккал/(м2·ч).

 м2

По таблице V.2 принимаем 2 чугунных котла КЧМ-2 . Поверхность нагрева каждого котла 4,23 м2, максимальная теплопроизводительность при сжигании сортированного антрацита 45000 ккал/ч.

Расчет дымовой трубы.

Площадь поперечного сечения выходного отверстия дымовой трубы

, см2,

где  - тепловая нагрузка котельной, ккал/ч;

  - высота трубы от уровня колосниковой решетки до верха оголовка трубы, м.

 см2.

Принимаем кирпичную дымовую трубу с размерами в кирпичах , площадь сечения выходного отверстия 729 см2.

Площадь сечения борова

, см2

где  - теплопроизводительность котлов, обслуживаемых расчетным участком борова, ккал/ч.

Диаметр борова .

Площадь сечения и диаметр борова на участке котел - общий боров

 см2,

 см.

Подбор расширительного бака

Расширительные баки предназначены для вмещения избыточного объема воды при ее температурном расширении в системе водяного отопления.

Емкость расширительного бака определяется по формуле

, л

где  - объем воды в элементах системы отопления.

Для перепада температур воды в системе 95-70оС

 л.

 л.

Принимаем стандартный расширительный бак марки 1Е010 с полезной емкостью 67 л. Размеры бака D×H = 645×710 мм.

6. Расчет помещения встроенной котельной

Часовой расход топлива

, кг

где  - расход тепла, ккал/ч;

 - средняя низшая теплота сгорания топлива ккал/кг;

 - кпд котельной установки [1].

По таблице V.23 [1] для антрацита находим  ккал/кг.

 кг.

Площадь склада для твердого топлива на месячный запас

, м2,

где  - объемная масса топлива, принимаемая по таблице V.23 [1], кг/м3;

 - высота штабеля в зависимости от рода топлива, м.

Для антрацита  кг/м3,  м.

 м2.

Расход твердого топлива за отопительный период

, т

где  - коэффициент, учитывающий непроизводительные потери тепла;

 - теплопотери здания, ккал/ч;

 - средняя внутренняя температура отапливаемых помещений, оС;

 т.

Объем воздуха для дутья

,м3/ч

где - коэффициент, избытка воздуха в топке;

 - температура воздуха под потолком котельной принимается 20 оС;

 - барометрическое давление принимаем 745 мм рт. ст. ;

- теоретический объем воздуха необходимого для сгорания

 м3/ч

7. Гидравлический расчет двухтрубной водяной системы отопления

Целью гидравлического расчета является:

1. Определение оптимальных диаметров трубопроводов;

2. Определение потерь давления в системе.

Для проведения гидравлического расчета вычерчивается аксонометрическая схема системы отопления с нанесением всех элементов системы.

Первоначально выбирается расчетное циркуляционное кольцо наиболее протяженное и нагруженное. Расчетное кольцо разбивается на расчетные участки – трубопроводы постоянного сечения с постоянным расходом среды. Определяется тепловая нагрузка участка, под которой понимается фактическая теплоотдача приборов, обслуживаемых данным участком.

Определяется расход среды на участке

, кг/ч,

где  - тепловая нагрузка участка, Вт;

 кДж/(кг·К) - теплоемкость воды;

Диаметры трубопровода на участке , скорости движения воды , потери давления от трения на 1 м трубы  определяются по таблице III.60 [1].

Потери давления от трения

, кгс/м2

где  - длина расчетного участка, м.

 - потери давления от трения на 1 м трубы, кгс/м2;

Значения местных сопротивлений на участке определяются по таблице III.65 [1].

Потери давления на местные сопротивления

,

где  - сумма местных сопротивлений участка;

 - скоростное давление определяется по таблице III.61 при , кгс/м2;

Потери давления по участкам:

,

Сравниваем полученные потери с располагаемым давлением. При этом потери должны составлять ≈0,9Ррасп.

Ррасп=Рн+БРе

Ре – естественное давление, возникающее за счет охлаждения воды в нагревательных приборах, Па;

Рн – давление создаваемое насосом.

Б – коэффициент учитывающий работу системы отопления в течение отопительного сезона. Для двухтрубных систем Б=0,5-0,7.

Естественное давление возникающее за счет охлаждения воды в нагревательных приборах

, Па

где h1 – разность высот между центром нагревательного прибора и центром котла, м

 - плотности горячей и обратной воды, кг/м3.

По таблице 11 приложения [4] находим при 95оС  кг/м3; при 70оС  кг/м3;

Для гаража

 Па.

Па.

Расчёт местных сопротивлений сводим в таблицу.

Таблица - Расчёт местных сопротивлений

Таблица 3. Гидравлический расчет системы отопления

Определим невязку в большом и малом циркуляционном кольцах.

%.

Невязка допустима. Для водяного отопления с искусственной циркуляцией в котельной устанавливаются два одинаковых попеременно работающих центробежных насос – рабочий и резервный.

8. Расчет системы вентиляции

В канальных системах естественной вытяжной вентиляции воздух перемещается в каналах и воздуховодах под действием естественного давления, возникающего вследствие разности давлений холодного наружного и теплого внутреннего воздуха.

Естественное давление Δре Па, определяют по формуле

где hi – высота воздушного столба, принимаемая от центра вытяжного отверстия до устья вытяжной шахты, м;

ρн, ρв – плотность соответственно наружного и внутреннего воздуха, кг/м3

Расчетное естественное давление для систем вентиляции жилых и общественных зданий, согласно СНиП П-33-75, определяется для температуры наружного воздуха +5° С. Считается, что при более высоких наружных температурах, когда естественное давление становится весьма незначительным, дополнительный воздухообмен можно получать, открывая более часто и на более продолжительное время форточки, фрамуги, а иногда и створки оконных рам.

Анализируя выражение для естественного давления можно сделать следующие практические выводы.

1.         Верхние этажи здания по сравнению с нижними находятся в менее благоприятных условиях, так как располагаемое давление здесь меньше.

2.         Естественное давление становится большим при низкой температуре наружного воздуха и заметно уменьшается в теплое время года.

3.         Охлаждение воздуха в воздуховодах (каналах) влечет за собой снижение действующего давления и может вызвать выпадение конденсата со всеми вытекающими при этом последствиями

Кроме того, из этого следует, что естественное давление не зависит от длины горизонтальных воздуховодов, тогда как для преодоления сопротивлении в коротких ветвях воздуховодов, безусловно, требуется меньше давления, чем в ветвях значительной протяженности. На основании технико-экономических расчетов и опыта эксплуатации вытяжных систем вентиляции радиус действия их от – оси вытяжной шахты до оси наиболее удаленного отверстия допускается не более 8 м.

Для нормальной работы системы естественной вентиляции необходимо, чтобы было сохранено равенство:

где R – удельная потеря давления на трение, Па/м;

1 – длина воздуховодов (каналов), м;

RI – потеря давления на трение расчетной ветви, Па;

Ζ – потеря давления на местные сопротивления, Па;

Δрс – располагаемое давление, Па;

α – коэффициент запаса, равный 1,1—1,15;

β – поправочный коэффициент на шероховатость поверхности.

Расчету воздуховодов (каналов) должна предшествовать следующая расчетно-графическая работа.

1.         Определение воздухообменов для каждого помещения по кратностям (согласно СНиП соответствующего здания) или по расчету. При этой работе заполняется бланк.

2.         Компоновка систем вентиляции. В одну систему объединяют только одноименные или близкие по назначению помещения. Системы вентиляции квартир, общежитии и гостиниц не совмещают с системами вентиляции детских садов и яслей, торговых и других учреждений, находящихся в том же здании. Санитарные узлы во всех случаях обслуживаются самостоятельными системами и при пяти унитазах и более оборудуются механическими побудителями. В детских садах и яслях рекомендуется устраивать вытяжные системы естественной вентиляции, самостоятельные для каждой группы детей, объединяя помещения с учетом их на значения (СНиП П-Л.3-71). В курительных комнатах, как правило, осуществляется механическая вентиляция Вытяжку из комнат жилого дома с окнами, выходящими на одну сторону, рекомендуется объединять в одну систему.

3.         Графическое изображение на планах этажей и чердака элементов системы (каналов и воздуховодов, вытяжных отверстий и жалюзийных решеток, вытяжных шахт). Против вытяжных отверстий помещений указывается количество воздуха, удаляемого по каналу. Транзитные каналы, обслуживающие помещения нижних этажей, рекомендуется обозначать римскими цифрами (I, II, III и т.д.). Все системы вентиляции должны быть пронумерованы.

4.         Вычерчивание аксонометрических схем в линиях, или, что лучше, с изображением внешних очертаний всех элементов системы. На схемах в кружке у выносной черты проставляется номер участка, над чертой указывается нагрузка участка, м3/ч, а под чертой – длина участка, м..

Аэродинамический расчет воздуховодов (каналов) выполняют по таблице или номограммам, составленным для стальных воздуховодов круглого сечения при ρв-1,205 кг/м3, tв=20 °С. В них взаимосвязаны величины L, R, w, hw и d.

Чтобы воспользоваться таблицей или номограммой для расчета воздуховода прямоугольного сечения, необходимо предварительно определить соответствующую величину равновеликого (эквивалентного), диаметра, т.е. такого диаметра круглого воздуховода, при котором для той же скорости движения воздуха, как и в прямоугольном воздуховоде, удельные потери давления на трение были бы равны. Диаметр определяется по; формуле:

где a, b – размеры сторон прямоугольного воздуховода, м.

Если воздуховоды имеют шероховатую поверхность, то коэффициент трения для них а, следовательно, и удельная потеря давления на трение будут соответственно больше, чем указано в таблице или номограмме.

Методика расчета воздуховодов (каналов) систем естественной вентиляции может быть представлена в следующем виде.

1.         При заданных объемах воздуха, подлежащего перемещению по каждому участку каналов, принимают скорость его движения.

2.         По объему воздуха и принятой скорости определяют предварительно площадь сечения каналов. Потери давления на трение и местные сопротивления для таких сечений каналов выявляют по таблицам или номограммам.

3.         Сравнивают полученные суммарные сопротивления с располагаемым давлением. Если эти величины совпадают, то предварительно полученные площади сечения каналов могут быть приняты как окончательные. Если же потери давления оказались меньше или больше располагаемого давления, то площадь сечения каналов следует увеличить или, наоборот, уменьшить, т. е. поступать так же, как при расчете трубопровода системы отопления.

При предварительном определении площади сечений каналов систем естественной вентиляции можно задаваться следующими скоростями движения воздуха: в вертикальных каналах верхнего этажа 0,5÷0,6 м/с, из каждого нижерасположенного этажа на 0,1 м/с больше, чем из предыдущего, но не выше 1 м/с; в сборных воздуховодах w≥l м/с и в вытяжной шахте

w =1÷1,5 м/с.

Если при расчете воздуховодов задана площадь сечения каналов и известен часовой расход воздуха, то скорость w, м/с, определяется по формуле

где f – площадь сечения канала или воздуховода, м2;

L — объем вентиляционного воздуха, м3;

Потери давления на местные сопротивления

,

где Σξ – сумма коэффициентов местных сопротивлений;

hw – динамическое давление, Па

Динамическое давление hw определяется по дополнительной шкале номограммы для расчета воздуховодов.

Запроектируем приставные воздуховоды из гипсошлаковых плит, размещая их снаружи перегородок. Вентилировать будем помещение 104 Курительная.

Расход воздуха по объему помещения при кратности циркуляции равной 10.

м3/ч

Естественное давление в системе вентиляции (при внутренней температуре 14 оС) равно:

 Па

Местные потери расписываем по участкам:

Участок №1: Вход в жалюзийную решётку с поворотом потока ξ=2,19;

Вытяжная шахта с зонтом ξ=1,3

Результаты расчёта заносим в таблицу 6.

Таблица 6. Расчёт вентиляции.

Сравним полученные потери на участке 1-4 с располагаемым давлением: 2,26 Па<2,54 Па, следовательно, условие естественной вентиляции PРАСП.>Rl+Z = ΔP выполняется.

На участке 7-3-4: 1,592 Па<2,54 Па;

На участке 5-6-4: 1,338Па<2,54 Па.

Все условия выполняются

9. Используемые источники

1. Справочник по теплоснабжению и вентиляции (издание 4-е, переработанное и дополненное). Книга 1-я. Р.В. Щекин. Киев, "Будiвельник", 1976, стр. 416.

2. Отопление, вентиляция и кондиционирование воздуха. Ч. 1. Теоретические основы создания микроклимата здания: Уч. пос. / Полушкин В.И., Русак О.Н., Бурцев С.И. и др.– СПб: Профессия. 2002. – 176 с., цв.вкл. – (Серия "Специалист").

3. Конспект лекций.

4. Краснощеков Е.А., Сукомел А.С. Задачник по теплопередаче. Изд. 2-е, перераб. и доп. М., "Энергия", 1969.

5. Справочник по теплоснабжению и вентиляции (издание 4-е, переработанное и дополненное). Книга 2-я. Р.В. Щекин. Киев, "Будiвельник", 1976.

6. Ржаницына Л. М. Расчет систем вентиляции: Методические указания к курсовому и дипломному проектированию. – Архангельск: РИО АЛТИ, 1987. – 20 с.